TPR彈性體造粒機(jī)廠纖維束不能承受過大的載荷而發(fā)生整體斷裂?！?。/9]0層合板拉伸破壞機(jī)

理大致為:拉伸開始階段，主要為界面開始發(fā)生少量破壞。隨著拉伸應(yīng)

力的不斷加大，產(chǎn)生大量的橫向界面和縱向界面的破壞，進(jìn)入破壞的中

期，部分縱向纖維發(fā)生不同時斷裂，造成應(yīng)力的波動和分布不均勻，從

而加速了周圍基體和界面的進(jìn)一步破壞。縱向和橫向?qū)娱g的粘結(jié)作用，

使得橫向纖維束對縱向纖維的斷裂發(fā)展起到一定程度的抑制，但是同時

橫向纖維束與基體也開始發(fā)生界面的脫粘，以及層間的破壞也進(jìn)一步加

劇。到了破壞的后期，層間和橫向纖維束的界面作用，已經(jīng)對整個材料

的縱向拉伸強(qiáng)度不起作用，此時縱向纖維束對承拉起主要作用，隨著縱

向纖維的不同時斷裂數(shù)量的增多，使得剩余縱向纖維無法承受過大的拉

伸載荷，而發(fā)生斷裂?？v向單層板是[。/910層合板拉伸強(qiáng)度的主要控制

因素。由于疊加了橫向單層板，對縱向纖維的斷裂起到一定的抑制作用，

但是由于橫向單層板界面強(qiáng)度過低，基體強(qiáng)度過低，使得層間的粘結(jié)作

用對縱向?qū)永w維的斷裂抑制作用也很有限。關(guān)鍵詞:P/EPE復(fù)合材料，層合板，聲發(fā)射，參數(shù)分析，聚類分析，判

別分析，拉伸破壞機(jī)理，損傷演化過程摘要

本文采用動態(tài)硫化法制備具有良好性能的EPD入1/PP熱塑性彈性體，并通過

采用納米Mg(OH五對PEDM用p熱塑性彈性體進(jìn)行阻燃改性，制備出對環(huán)境友好

的無鹵阻燃EPDMP/P熱塑性彈性體電纜料。

1、通過比較硫黃、過氧化物硫化體系對性能的影響，研究工藝條件對

EPDM淪P熱塑性彈性體力學(xué)性能的影響，后得出采用過氧化物硫化體系能制

備符合要求的PEDM尸P熱塑性彈性體，當(dāng)橡塑比為07/30，交聯(lián)劑IX{P為 1.5

份，助交聯(lián)劑毛釘C為。j份，采用一步法制備的EPDM淪P熱塑性彈性體性能

較佳，此時 EPDM/PP熱塑性彈性體的拉伸強(qiáng)度達(dá)到 31.0入護(hù)a，斷裂伸長率